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　　空冷电厂深度节水技术路线：由于没有循环冷却水系统，与同容量的湿冷机组相比，不同等级单机容量的空冷机组节水率在65%~90%。对于空冷电厂来说，整体节水的空间较小，其建设废水零排放系统的主要工作为全厂废水的分类分级回收利用和全厂末端高浓度废水的处置。北方某空冷电厂(以下简称电厂A)采用循环流化床锅炉，灰渣系统为干除灰干除渣。全厂产生的废水主要包括辅机循环水排污水、化学车间排水(超滤反洗水、反渗透浓水、离子交换再生废水)、预处理系统滤池反洗水、机炉杂排水及其他疏水等。由于各类废水的水量较小，电厂A将以上废水收集后进行统一处理。电厂A深度节水项目于2010年投运后，反渗透系统出水水质满足设计要求，但由于石灰软化系统设计和澄清池选型不当，石灰处理效果差，影响了后续离子交换设备的再生周期，从而使得系统整体自用水率高于设计值，外排废水量较大。另外，为保证系统脱盐率，反渗透进水pH值控制值较低，反渗透有机物和硅垢的污堵风险高，清洗周期较短。

　　综合考虑电厂A的深度节水路线，主要存在以下问题：(1)电厂A所产生的废水中辅机循环排污水和反渗透浓水属于高盐废水，其余如超滤反洗水、滤池反洗水、机炉杂排水和其他疏水均属于低盐废水。离子交换系统产生的废水根据再生的过程可分为再生置换阶段的高盐废水和反洗正洗阶段的低盐废水，其中低盐废水量占总废水量的70%以上。上述低盐废水的主要污染物为悬浮物，其余水质指标均优于或等同于原水水质，该部分废水可收集后直接返回预处理系统入口。若将高盐废水与低盐废水混合后再进行脱盐，便增大了后续脱盐处理系统的建设容量和设备运行压力。(2)电厂A深度节水工艺中设置了钠床和弱酸离子交换设备，交换器在再生过程中均会由再生液引入新的离子，而该部分离子均会进入到全厂的末端废水。目前电厂A将末端废水作为灰库拌湿和灰场抑尘用水，但这种利用方式受到干灰外售的影响，同时也不符合严格意义废水零排放的要求。如果要对末端废水进行固化处置，必然会大大增加末端废水的处置成本。

　　对于含放射性元素的废水，任何水处理方法都不能改变其固有的放射性衰变特性。*低水平的放射性废水可排入水域(如海洋、湖泊、河流)，通过稀释扩散使其无害化;处理低、中、高水平的放射性废水时可将废水浓缩产物固化后与人类生活环境长期隔离，任其自然衰变。处理放射性废水时去污因数(DF)和浓缩倍数(CF)应尽可能高，前者是指废水原有的放射性活度与处理后剩余的放射性活度之比，后者指废水原有体积与处理后浓缩产物的体积之比。去除放射性废水中的铯，可使高放射性废水降为中、低放射性废水，进一步处理后可将达标废水排放或回用，浓缩产物经固化后深埋处置。除铯可采用化学沉淀法、离子交换法、蒸发法、萃取法、生物法等。

　　泰州钻井用聚丙烯酰胺供应商利来·国际APP净水技术百科：湿冷电厂深度节水技术路线：某湿冷火电厂(以下简称电厂B)装机容量2x1000MW，其锅炉补给水水源由循环水排污水供给，脱硫工艺水由循环水排污水和处理后的工业废水供给，化学再生酸碱废水供捞渣和输煤系统使用。在电厂B的深度节水工作中，其主要*在于循环水除供脱硫、化学等使用后仍有约220m3/h无法消化，需要进行处理后将淡水回用至循环水系统，通过提高循环水补水水质来提高浓缩倍率，从而降低循环水排污量和补水量。循环水排污水通过预处理系统去除大部分暂硬、部分有机物和硅后进入超滤、低压反渗透双膜处理系统。低压反渗透系统的产水进入循环水系统，浓水进入高压反渗透系统进一步脱盐，浓水送至脱硫废水处理系统的浓缩单元。

　　电厂B深度节水方案采用了低压与高压反渗透相结合的工艺，提高了系统的整体回收率，降低了后续高盐废水处置成本，但仍存在以下问题。(1)由于循环水中含有大量的阻垢分散剂，混凝过程中需要投加大量的凝聚剂，整体运行费用较高，环保性较差。(2)循环水经浓缩所增加的硬度值中，永硬比例一般在80%以上，而石灰处理主要去除暂硬，对总硬的去除效果较差.从而造成后续低压反渗透系统回收率较低，高压反渗透系统总体建设规模较大。(3)在没有设置永硬去除工艺的情况下，低压反渗透系统的浓水直接进入高压反渗透系统后，高压反渗透浓水侧硫酸钙的饱和度达到400%以上，虽然运行过程中投加阻垢剂，但系统仍存在较大的结垢风险。

　　泰州钻井用聚丙烯酰胺供应商利来·国际APP净水技术贴士：化学沉淀法是向溶液中加入某种沉淀剂，使待去除的金属离子与沉淀剂反应生成难溶化合物并沉淀出来，再经固液分离将金属离子去除。该方法是基于溶度积理论，化合物的溶度积越小，越易生成沉淀，因此选择合适的沉淀剂是关键。以无机物作沉淀剂*的是无机沉淀产物，有利于固化处置，且处理过程中不引入有机污染，这使得无机物成为沉淀剂的首选。表1列出了25℃下铯的无机难溶化合物的溶度积(Ksp)。

　　铯的大多数无机难溶物的Ksp在10-5~10-2之间，该数量级的Ksp难以应用于化学沉淀法。Cs3〔Co(NO2)6〕的Ksp比其他化合物的小得多，理论上可用Co(NO2)6-与Cs 反应生成沉淀来去除Cs 。但应用中要将处理后溶液中的Cs 浓度降至尽可能小，由Ksp=[Cs ]3˙[Co(NO2)6-]计算，所需Co(NO2)6-的浓度很高，没有应用的可行性，也未见此法的文献报道。而铂化合物价格较高，也不适合作沉淀剂。因此，在无机物中寻找铯的沉淀剂可能性*低。

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　　D.J.McCabe研究表明，Na〔B(C6H5)4〕(NaTPB)可与Cs 发生反应：并得出25℃下CsTPB的Ksp为1.0×10-10。根据该Ksp进行计算，可知TPB-作为沉淀剂是完全可行的。用NaTPB作沉淀剂分离去除废水中的铯是众多学者的研究课题。R.A.Peterson等将放射性活度为1.85×1010Bq/L的美国萨凡纳河高放含铯废水及0.31mol/L的NaTPB溶液分别以0.73、0.27mL/min的流量投加到500mL反应器中，在400r/min下搅拌30min，检测结果表明出水中铯的放射性活度可降至3.7×104Bq/L以下，由于原水的放射性活度较高，此方法的DF>105。S.M.Ponder等用逆流方式将NaTPB溶液注入到Cs 初始浓度为1.4×10-4mol/L的碱性模拟废水中，采用连续流工艺沉淀分离废水中的铯，可将99.8%的铯沉淀出来。

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